磁滯性是磁滯材料在磁場作用下的非線性效應，低磁滯材料盡管有較低的磁滯伸縮特性，但是它比通常的材料容易飽和。當材料出現飽和時，電源輸入會在電機中產生一系列諧波，這些諧波在較寬的頻域中會產生振動激勵。

通過對閥片系統的修改，可以明顯降低壓縮機的噪聲。實驗發現：隨著制冷系統流量增加，閥片運動產生的噪聲會上升為主要聲源。通常，壓縮機開啟的瞬間，閥片是壓縮機主要的噪聲激勵源，如果此時能夠有效消除閥片的顫振，就可以大大降低閥片噪聲。壓縮機閥片撞擊閥座能夠引起機體振動從而輻射噪聲。通過研究閥座的表面特性，對閥片和閥座動態響應等影響因素，發現通過以下方法可降低閥座的沖擊響應：降低閥片對閥座的撞擊速度，降低閥片升程限制器的高度，選擇較韌軟的閥座材料以破閥片閥座之間的阻抗匹配。

總之，閥片噪聲主要由氣體壓力脈動、閥片升程噪聲和閥座撞擊噪聲引起。解決此類噪聲的主要措施有如下這些：

A. 采用吸氣、排氣消B. 正確的閥口形狀C. 合適的閥片升程限制器及高度　　D. 增加閥片彈簧阻尼　　至于氣體壓力脈動對壓縮機噪聲的影響，通過實驗發現有以下現象：　　壓縮機總體噪聲隨著吸氣壓力的增大，噪聲下降，而隨著排氣壓力增加，噪聲增加。對這一現象的解釋是：吸排氣壓差減少，會降低旋轉式壓縮機的不平衡力矩，從而降低噪聲。

　　壓縮機流量與噪聲有很強的相關性。噪聲在中等流量時達到大值，隨著流量增加，噪聲急速下降。低頻噪聲與流量關系不大，4000 Hz以上的噪聲在吸氣壓力逐漸減少到真空時，急劇下降。因此認為高頻噪聲與氣體流動有關。

　　對于旋轉葉片式壓縮機，氣體壓力脈動作用于壓縮機的轉子和氣缸，是壓縮機噪聲的大激勵源。實驗發現排氣口與轉動槽之間存在壓力駐波。通過放大排氣腔和開設一個阻流槽消除駐波，就可以在幾個頻段處降低噪聲。對于滾動活塞式壓縮機，其壓縮腔內的壓力沖擊脈動是主要的噪聲源，通過開設變換槽可以減少壓力脈動，采用這個思路在滾動活塞式壓縮機的排氣口處開設一個消聲器，經過修改，發現對高頻噪聲的降低非常有效。

　　壓縮機的不平衡力和不平衡力矩對其噪聲也有很大影響。一般來說，對于單缸往復式壓縮機，平衡塊只能消除基頻處的不平衡力，而無法消除由于活塞非正弦運動而產生的諧波不平衡力。
制冷劑及制冷機油也有可能成為振動和噪聲的激勵源。氟里昂在低壓高溫條件下產生閃點氣穴現象時能產生噪聲。另外，曲軸振動也是壓縮機產生高頻噪聲的主要因素。2.壓縮機噪聲振動傳遞途徑根據全封閉壓縮機的結構，我們可以把傳遞路徑分為三類：1. 固體路徑（彈簧、管、機體總成）2. 液體途徑（冷凍油）3. 氣體通道即制冷氣
固體通道：由于聲波的傳遞大小與媒質的特性阻抗（密度與聲速的乘積）有關。可以認為固體通道是壓縮機重要的傳輸途徑。降噪的主要措施如下：隔振選用固有頻率盡量低的彈簧，彈簧與機體連接處盡量選用特性阻抗低的材料。
除彈簧外，吸排氣管也同樣是重要的傳遞通道：壓縮比增加時，管路的剛度增加，從而固有頻率增加；當質量流量增加時，管路自振頻率將下降，當然，也可使管路剛度下降，從而避開壓縮機旋轉頻率及其諧波。另外如果能夠采用一個汽車空調軟管替代現行的銅管，也能取得良好效果。

氣體通道：全封閉壓縮機腔內充滿了制冷氣體，當機體振動時，制冷劑被激勵，一方面將振動傳輸出去，另一方面有可能產生共振，將振動放大，從而使外殼產生更大的噪聲。另外，除氣體脈動外，機體本身的振動也有可能成為共振激勵源。 壓縮機噪聲的輻射：不管壓縮機機內機理如何，壓縮機終還是以封閉外殼振動向外輻射的形式產生噪聲。一般來說，壓縮機周向剛度曲率半徑、氣體壓力、氣體密度等因素也對外殼的固有頻率產生影響。在外殼的所有參數中，對其輻射能力影響大的因素是其固有頻率。通常，通過增大外殼的剛度，提高壓縮機外殼的固有頻率，躲開激勵流量比較高的低頻區域，能夠有效減少壓縮機的振動。因此，一個合理的外殼形狀應是曲率半徑盡量小，盡量避免曲率半徑的急劇變化

 場強不變，減小氣體密度,(2)氣體密度，場強不變，提高溫度,(3)溫度，氣體密度不變，增大場強，電場電除塵器的電場是由于在一對電極間施加了高電壓和在兩電極的空間區域中存在由離子和荷電粒子構成的空間電荷而引起的。

若沒有電暈電流，則電場僅取決于供電壓部分和除塵器的幾何尺寸，電場影響著所要捕集的塵粒的荷電荷作用在已荷電的塵粒上的力的大小，故在除塵過程中起重要作用，在上一節由理論推導出了管式電除塵器在任一點的場強(8-3式):(該式在假定電暈電流為0時推導出來的)由于空間電荷引起電暈電流的存在。

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